深部隧洞工程衬砌外水压力取值研究

于隧洞衬砌的外水压力，有效改善了衬砌的受力，提高了工程的经济性。关键词：隧洞；衬砌；外水头；渗流计算中图分类号：TV5

文献标识码：A 文章编号：1672-2469 （2019） 09-0123-08对于深部隧洞工程，天然地下水面线与隧洞轴 线之间高差很大，形成了较高的外水头。对水工隧

因此需要根据隧洞开挖后揭露的地质条件才能进一 步确定，前期设计时很难控制，除此以外，折减系

洞、公路与铁路隧洞而言，整个寿命周期既受到较 大的地下水荷载作用，也会影响地下水赋存环境。

数取值范围较大，设地下水位线至隧洞中心水头 100m，若地下水影响符合SL 279—2016表C. 0. 2

地下水对隧洞的荷载作用是隧洞设计中的关键问题 之一，在很多特定条件下，衬砌与围岩脱离，围岩 中的渗透体积力不再对衬砌应力产生影响，衬砌成

中的3级条件，则折减系数取0.25~0.6，对应外水

压力为0.25~0.6MPa，具体取值难以把握，对受 力较差的圆拱直墙断面隧洞，衬砌结构与配筋设计

为承受外水压力的结构&1］，地下水对衬砌的作 用按面力考虑，也即水岩分算&1-］,这是目前隧洞

存在诸多不确定性；②解析法， n . y . nOHHMaTKHH［2］曾就最简单的情况推导出各因

工程衬砌设计普遍采用的方法。外水压力作为深部隧洞工程衬砌结构设计的关 键参数， 取值与外水头、 隧洞防渗与排水方式等密 切相关。隧洞工程对地下水的处理方式为全封堵、 全排、堵排结合3种。全封堵方式由于需要承受同 地下水头基本相当的水压力，因此不适宜深部隧洞

素对称条件下渗透压力作用的弹性力学解（1972）， 王秀英&5］基于堵排结合的地下水处理方式，根据地

下水动力学理论&6］，推导了各向同性均匀连续介 质、稳定流条件下圆形隧洞衬砌外缘、围岩灌浆层

外缘的水压力以及隧洞排水量，针对外水压力计算 的解析公式基本都是基于衬砌渗透排水而推导的， 对于设置排水系统的隧洞，可以等效认为衬砌是透 水的，并采用“等效渗透系数”来反应衬砌的下水

工程；全排方式则容易造成地下水过渡排放、地面

沉降及生态环境的破坏；堵排结合是围岩灌浆层与 排水系统组成的地下水综合处理系统，在深部隧洞

排导特性［7 '，但具体取值仍然是解析法求解外水压

工程中得到了广泛应用，堵是控制地下水的排放 量，排则是降低作用于衬砌的外水压力，二者不可

力的难点，不同的取值将得到不同的外水压力，在

或缺。实际应用中困难重重；③有限元法，主要针对设置 有排水孔的地下工程，比较典型的方法有杆单元 法、排水子结构法、以管代孔、空气单元法、复合

衬砌外水压力计算方法主要有3种：①折减系 数法，SL 279—2016《水工隧洞设计规范》&4］采用折 减系数法计算作用于衬砌的外水压力，是目前国内

单元法等&8-3］，排水子结构法排水子结构理论较严隧洞工程设计规范中唯一明确外水压力计算方法的

收稿日期： 2019-07-29标准，其本质是对静水压力的折减，折减系数与地

基金项目：贵州省重大科技专项（黔科合重大专项字［2017］3005号） 作者简介：陈 军（1974年一），男，高级工程师。

下水活动状态、地下水对围岩稳定的影响相关&4'，

-123 -2019年第9期水利规划与设计172 项重大水利工程专题密，计算精度较高，但不足之处是需定义子结构与 排水孔之间的关系，会显著增加数据准备的工作量 和计算的复杂度，其他方法则是寻求宏观等效方 法，避免对排水孔进行物理上的直接模拟，只要模 拟出“排水效果”，其优点是不增加计算量，但受 参数或模型“等效化”精度约束，计算精度不足。依托贵州黔西北某隧洞工程，基于堵排结合的 地下水处理方式，将深部隧洞工程地下渗流模型简 化为轴对称问题，建立了含有排水系统的三维有限

元模型，分析了衬砌的外水压力取值，得到了一些 有益的结论，为类似工程今后的设计提供参考。1解析法求解衬砌外水压力1.1圆形隧洞轴对称解及适用性山区深部隧洞工程，隧洞位置处的水深低于埋 深，假定围岩为各向同性均匀连续介质，隧洞为圆 形，衬砌内径为 '，外径为'1，远场稳定水头为' 为地下水头；地下水头很高设为L，水流为稳定 流，其运动规律服从Darcy定理，同时假定隧洞的 排水通过衬砌均匀渗水实现（认为隧洞工程排水孔

流量均匀分布到衬砌中%，衬砌渗透系数\"1，围岩 灌浆层渗透系数\"，围岩渗透系数\"，可简化为轴

对称问题进行处理，简化计算模型如图1所示。

图1圆形隧洞轴对称简化模型由于衬砌厚度相对于地下水头较小，衬砌渗透 力可以简化为作用在衬砌外缘的表面力，该表面力

取该处的孔隙水压力W根据地下水动力学理 论&6］，推导出圆形隧洞的排水量N和衬砌外水压

力！的计算公式［5'7'14］ON -

2 \"'2 \" ' c \" ' l n — （* 1 %+ - i n」+ —l ''n —g

\"g

1

\"1

'0式中，_1—衬砌外缘处水头。隧洞轴对称解不仅适用于圆形断面，同样适用-124 -于正方形断面、圆拱直墙断面、客专双线断面，只

需要将非圆形断面按周长等效法换算成圆形隧洞尺

寸即可&14-15'。除此以外，轴对称解也可用于浅埋

隧洞水压计算&14 '，但应注意求解得到的水压为隧 洞中心处水压，对断面较高的隧洞应注意水压在高

度方向的变化。1.2工程实例分析贵州黔西北某隧洞工程长2.75km,最大埋深 430m，最大作用水头79. 6m （对隧洞中心）。由于

采用圆拱直墙断面（断面尺寸12m x 16. 5m，顶拱 中心角120。），水荷载作用下衬砌的力学性能远差

于圆形断面，因此，外水压力的取值对衬砌结构设 计影响巨大）隧洞按周长等效原则换算为圆形断面

后衬砌内径'0 = 8.46m，外径'=9. 26m，固结灌 浆层厚度取6m，即r2=15. 26m，远场稳定水头'2 = L=79.6m，围岩渗透系数\"=1 x10-5^^s（对应

透水率5 Lu %，考虑到一般固结灌浆技术水平取围 岩灌浆层渗透系数\"g = 6 x 10-7m/s（对应透水率

3Lu%，隧洞设有排水系统，排水可以均匀排出， 衬砌渗透系数为\"1，设围岩渗透系数与衬砌渗透系

数之比为G =\"/\"，利用式（1） — （2 %可以分析隧

洞衬砌渗透系数与排水量、 衬砌外缘水头关系如图 2—3所示。90.0080.00200

400

600 800 1 000 1 200围岩渗透系数与衬砌渗透系数之比\"图2衬砌外缘水头与\"的关系围岩渗透系数与村彻渗透系数之比\"图3隧洞排水量与\"的关系由图2可知，衬砌渗透系数取值对外水头影响172项重大水利工程专题水利规划与设计2019 年第 9 期巨大。衬砌外缘水头随围岩渗透系数与衬砌渗透系 数之比G增大而增大，也即衬砌渗透系数越小衬砌 外水头越大;当G =5时,衬砌渗透系数为2=10\"

m/s,衬砌外水头为12 . 25m,每延米隧洞排水量为 14 . 72m3/d；当G = 1000时,衬砌渗透系数为1 =

10「9m/s,衬砌外水头为77 . 47m,每延米隧洞排水 量为 0 . 47m3/d。由图3可知，隧洞排水量随围岩渗透系数与衬 砌渗透系数之比G增大而较小，也即衬砌渗透系数 越小排水能力越差。同时，还可建立衬砌外水头与

隧洞排水量的关系，如图4所示，显然，外水头随 排水量的增大而线性减小，说明衬砌的透水性越好

则衬砌的外水头越低， 对应水压力也越小， 相应要 求隧洞排水性能越高。图4衬砌外水头与隧洞排水量的关系根据式（1 %,还可以计算出未衬砌前（毛洞状

态,且未固结灌浆%的隧洞排水量为20 . 09m3/d。 在上述讨论中，g的取值被限定在5 ~ 1000）若g /0 ,也即衬砌透水性能无限好，属全排方式，此 时衬砌外水头近乎为0 ,排水量17. 39m3/d低于毛

洞排水量，说明围岩灌浆层能发挥堵水效应，若固

结灌浆层渗透系数进一步减小则堵水效应更加明

显，这里不再进一步展开。若隧洞未设排水系统或 排水系统失效，也即隧洞采用全封闭不排水方式, 根据GB 50108—2008《地下工程防水技术规 范》&16',对抗渗等级W8的衬砌混凝土而言,其渗

透系数可取5=10-12m/s,则g = 200000 ,计算得 到衬砌外水头为79 . 59m,每延米隧洞排水量为 0. 002m3/d,近乎不透水,实际上当G # 1000时,

排水性能极差, 基本属于全封闭不排水方式, 此时

衬砌外水头近乎为全水头79 . 6mo式（2%还表明, 只要围岩灌浆层渗透系数不为0 ,当衬砌采用全封 闭不排水方式时，衬砌外水头即为全水头L,部分 学者通过试验也证明了这一结论&7>14]。由前述分析可知, 衬砌外水头与隧洞排水量关系巨大。圆形隧洞轴对称解基于衬砌是透水的假 定, 而衬砌的透水是通过排水系统来实现, 排水系

统设计将决定衬砌渗透系数\"1。由于不能准确获取

衬砌渗透系数的具体数值, 因此很难确定衬砌的外 水压力具体数值, 这也是目前采用解析法计算衬砌 外水压力的困难。需借助有限元法才能准确求解排

水系统条件下隧洞的外水压力。2有限元求解衬砌外水压力排水孔是隧洞的主要排水工程措施之一，也是

轴对称问题衬砌透水的计算假定, 因此采用有限元

法分析设置排水孔隧洞的衬砌外水压力。2.1计算假定与模型2.1.1计算假定从实用化角度对渗流计算假定如下&14]!隧洞

围岩为均质、连续、各向同性介质；渗流为稳定流 并服从Darcy定理；地下水位恒定，不因隧洞开 挖、排水孔的排水而改变。2.1.2计算模型排水孔被用于改变渗流场, 降低作用于隧洞衬 砌的外水头，改善衬砌受力，因此作用于隧洞的外

水压力将取决于有排水孔的隧洞渗流场分析。排水

孔是人工设置在岩体中的圆形空心强导水通道，为 渗流提供了一个相对开阔的空间，它对渗流的阻力 远小于周边的裂隙和岩块，这就使得裂隙和岩块中

的水流从排水孔孔壁渗出&11',其原理与地下水向

各向同性介质中水井的稳定运动相同&17],因此将 排水孔的孔壁作为溢出面边界，按给定水头边界条

件处理。Gurehgian （ 1975 %把排水孔作为计算域内

给定水头的边界条件用有限元方法求解&8],使用这

一方法的困难在于排水孔的尺寸非常小（直径5 ~ 10cm）,远远小于计算域尺寸，而且隧洞排水孔众

多，若将每一个排水孔作为内边界处理，将使网格 过分复杂。排水孔的横断面为圆形，其半径与巨大的渗流

模型尺寸相比极小，可以采用等效矩形溢出边界代

替圆形溢出边界，将空间曲面转换为平面以达到简 化计算的目的，具体如图5所示。计算域内渗流岩体按轴对称问题进行简化， 也 即模型呈圆环面状。由于隧洞衬砌多为防渗混凝 土，因此渗透系数极小，近乎不透水，排水完全靠

排水孔，因此模型不再考虑混凝土衬砌的作用，扩 展为空间模型后由围岩灌浆层圆环岩体、远场圆环-125 -2019年第9期水利规划与设计172 项重大水利工程专题J /

。—A J *连续排列组合而成。有排水孔溢出边界圆环体（体 2 %在洞轴线方向的长度为b,取排水孔周长为 0. 157m\"孔径为5cm）;排水孔中心沿洞轴线方向

的间距为==2m,无排水孔溢出边界圆环体\"体1 % 在洞轴线方向的长度为无排水孔溢出边界端

部圆环体\"体3 %在洞轴线方向的长度为=/2-b/2 ,

围岩渗透系数、围岩灌浆层渗透系数同前。具体建 模时，纵向考虑布置5道排水孔断面，模型纵向长

度与排水孔中心沿洞轴线方向的间距=有关，当=

（b）平面示意图5排水孔溢出边界等效为矩形溢出边界示意为2m时,模型纵向长10m,当L为3m时,则模

型纵向长15mo计算域圆环体外表面为给定水头L,排水孔为 溢出边界，伸入岩体的长度为8,具体如图7所示,

岩体组成，具体如图6所示。空间模型两端部为无

排水孔溢出边界端部圆环体（体3 %,无排水孔溢出 边界端部圆环体（体3 %之间由有排水孔溢出边界圆

圆环体内表面\"衬砌外表面%边界条件如图8所示,

环体（体2）、无排水孔溢出边界圆环体（体1 %交替

以不透水边界为主。体1为无排水扎溢田边界HI环体 说明，体2为有排水扎溢出边界圆环体体3为无排水JL溢出边界端部圆环体图6圆环体隧洞排水孔三维渗流模型示意混凝土衬砌外表面 内部不透水边界混凝土衬砌外表面 内部不透娅界洞中心.排水孔溢出边界中心-伸入岩体长度为/~洞中心翻圆环岩体外表面 等水头边界，水头为H确圆环岩体外表面等水头边界，水头为H（a）无排水孔溢出边界圆环体渗流边界条件

无排水孔溢出边界端部圆环体渗流边界条件（b）有排水孔溢出边界圆环体渗流边界条件图7渗流模型边界条件示意• 126 -172项重大水利工程专题水利规划与设计混凝土衬砌外表面 伪部不透水边界IL2019年第9期拱顶排水孔溢出边界〈洞轴线方向

匸〉拱底卅+H-+H-+H-+H-（E b）/2|r 訂列工乙一次

拱顶+H-r■卩 r W 列 r 」列 r ■ | （厶\"）/2图8模型内表面（衬砌外表面）边界条件展开示意将计算域简化为轴对称问题并采用排水孔等效矩形 溢出边界后，既能准确反映排水孔溢出边界的特性, 又大幅降低了众多排水孔溢出边界三维隧洞渗流模

边界条件3个方面具有极大的相似性，因此可利用

ANSYS热分析热传导模块来分析渗流问题&14，18'）

2.2衬砌外缘水头特征不同的径向排水孔布置方式，对衬砌外缘的剩

型的建模难度，有效解决了网格复杂化的问题。除

此以外，也有利于分析解析法中衬砌的等效参数; 与常规的矩形水头边界相比，相同参数条件下圆形 外水头边界渗流模型的来水量更大，因此对排水孔

余水头值的影响是不同的。当排水孔夹角为30。，

也即断面均布12根，同时排水孔纵向间距为2m 时，排水孔中心处的衬砌外缘水头特征如图9所 示；当排水孔夹角为40。，也即断面均布9根，同

的排水能力要求也更高，得到的结果更加安全可靠。2.1.3 计算方法渗流场与温度场在基本理论、微分方程、初始

时排水孔纵向间距为4m时，排水孔中心处的衬砌 外缘水头特征如图10所示。图10衬砌外缘水头特征2（单位：m）-127 -2019年第9期水利规划与设计172项重大水利工程专题很显然，排水孔布置越密集衬砌外缘水头越 低，最大作用水头并未出现在1/2排水孔纵向间距

处断面，而是出现在排水孔中心处断面，位于相邻 2根环向排水孔之间，图9方案的最大外水头为

6.417m，图10方案的最大外水头为22.101m。为

进一步分析作用水头，沿衬砌外缘对水头进行积 分，可求解出图9方案排水孔中心处断面、1/2排 水孔纵向间距处断面对圆心的平均水头分别为

4.424m、5.716m，图 10 方案的分别为 14.463m、 18.083m。值的注意的是，衬砌外缘水头自拱顶至

拱底逐步增大，但并不是按高差规律变化，以1/2

排水孔纵向间距处断面为例，图9方案拱顶外水头 4.72m， 拱底 5.691m， 图 10 方案拱顶外水头

15.253m，拱底20.901m；因此衬砌受力计算时应 按外水头分布进行加载。2.3排水孔布置对衬砌外缘水头的影响为进一步了解排水孔布置对衬砌外缘水头的影

响，计算了排水孔夹角20。、30。、40。、60。、90。、 以及排水孔纵向间距为2m、3m、4m时的情况。根

据排水孔的夹角，可以计算出排水孔的环向间距,

选择1/2排水孔纵向间距处断面作为特征水头断 面， 分别计算出对圆心的平均水头， 可得到平均水 头与排水孔环向间距的关系，如图11所示。—•—L—2m.—■—L=3m— L=4m

排水孔环向间距/m图11衬砌外缘平均水头与排水孔环向间距关系显然， 作用于衬砌外水的平均水头随排水孔环 向间距的增大而增大，随排水孔纵向间距的增大而

增大。就本工程而言，排水孔的环向间距应控制在 5m以内，纵向间距应控制在3m以内，此时作用 于衬砌的外缘平均水头可控制在10m以内，将有

效改善特大断面衬砌的受力。采用有限元法计算得到未衬砌前（毛洞状态， 且未固结灌浆%的隧洞排水量为20.29m3/d,是解

析法计算结果的1.01倍，就工程应用而言具有较

好的对比效果。同样，可得到排水量与排水孔环向 间距的关系如图12所示。同样，可以得到衬砌外

• 128 -缘水头与排水量的关系如图 13 所示20P(18、

E16、)14总IW12韦10腿―•—L=2m理8—■—L=3m来6徵4— L=4m啪

20 5

10 15

20排水扎环向间距/m图12隧洞排水量与排水孔环向间距关系日、水当辺T

ks

賺点區起

4圧半

图 13 衬砌外缘平均水头与排水量关系显然，作用于衬砌外水的平均水头随排水孔环

向间距的增大而减小，随排水孔纵向间距的增大而

减小；作用于衬砌外缘的平均水头随排水量的增大

而线性减小，不同的排水孔布置将决定系统的排水 性能，排水孔布置越密集排水性能越好。2.4与解析法的对比根据前述渗流计算成果，按照排水量相等的原

则，根据式（1 %可以计算出不同排水孔布置对应的 衬砌等效渗透系数\"1;按式（2 %计算衬砌外缘水

头。进一步将解析法计算结果与有限元法计算结果

进行了对比，具体见表1。表1 中， 衬砌外缘水头为对圆心的平均水头， 有限元法计算得到的水头为排水孔中心处断面与

1/2排水孔纵向间距处断面对圆心平均水头值的平 均值作为特征水头。由表1可知，当衬砌等效渗透 系数大于等于1x10-4m/s以后，也即\"1/\"#100，

每延米隧洞排水量恒定为17.39m3/d，衬砌外缘水 头近乎为0，衬砌相当于全排。因此，当采用有限 元法计算得到的排水量#17. 39m3/d时，等效参数 均按1x10-4m/s取值;事实上，解析法的溢出边 界假定为衬砌内缘，衬砌外侧还存在一层围岩灌浆

层圆环岩体，而有限元法的溢出边界为排水孔，排 水孔则直接伸入了围岩灌浆层圆环岩体，由于溢出172项重大水利工程专题水利规划与设计表1解析法与有限元法衬砌外缘水头对比2019 年第 9 期排水孔纵向间距/m排水孔环向夹角/(uL = 2201.00X10-4301.00 X10-440604. 85 x 10 F16. 1816. 10衬砌等效渗透系数/(m/s)每延米排水量解析法2. 22 x 10 _617. 1117. 111. 281.5 x 10 F14.4114.4117. 3918.5517. 3918. 10/( m3/d)衬砌外缘水头有限元法解析法03.0804. 805. 5512. 3013. 6719. 58/m有限元法8.38L = 3排水孔纵向间距/m排水孔环向夹角/(u201.00X10-4305. 26 = 10 _617. 2717. 270.558.01404. 17 x 10 F60901. 01 x 10 F衬砌等效渗透系数/(m/s)每延米排水量解析法2. 08 x 10 F14. 8114. 8011. 8317. 9117. 3917. 960.005. 2116.0012. 80/( m3/d)衬砌外缘水头有限元法解析法16. 0112.96. 3912.2L =421. 0426. 18/m有限元法排水孔纵向间距/m排水孔环向夹角/( u201.00X10-4307. 14 = 10 F16. 5516. 50601. 33 x 10 F907. 11 x10 _s11. 5111. 50衬砌等效渗透系数/(m/s)每延米排水量解析法2. 41 x 10 F15. 1115. 1110.4417. 3917.4313. 6513. 6517. 13/( m3/d)衬砌外缘水头有限元法解析法07. 133. 8610. 7726. 93/m有限元法16. 2722. 5831.44边界条件的变化必然导致排水量的差异。排结合的地下水治理原则有利于隧洞本身的施工和 运行，由于本工程所在地的地下水生态环境要求不

等效渗透系数随着排水孔环向夹角的增大而减

小，排水能力也相应降低；但排水系统也不是越密 集越好，当L =2m时，当夹角!30。时，有限元计

高，因此按照常规的固结技术水平确定了相应的计 算参数，采用圆形隧洞轴对称解分析了衬砌渗透系

算得到的特征水头下降幅度不明显，而解析法计算 得到的特征水头近乎为0。值的注意的是，采用解

数对外水头、排水量的影响及关系。同时，采用有 限元法分析了含有排水孔系统隧洞三维渗流场，得 到了衬砌外缘水头特征值，并进一步研究了对应解

析法求解得到的排水量与有限元法相同，但衬砌外

缘特征水头却小于有限元法，且排水孔布置越密 集，这种差异越大，这同样是由于溢出边界的差异 导致的。解析法中的溢出边界条件均匀连续，而排

析法中的衬砌等效渗透系数取值，发现了解析法与

有限元法由于溢出边界的差异，即使排水量相同， 计算得到的外水头将存在差异，需要进一步进行修

水孔的溢出边界间隔跳跃不连续，即使排水量相 同，对水头的削减必然小于连续溢出边界，但是也

正。尽管采用的有限元模型存在一定简化，但对深 部隧洞工程衬砌外水压力的研究与应用具有广泛适 用性。对于限量排放的隧洞，可以采用高压固结灌

更加真实可靠。因此，在采用解析法求解衬砌外水 头时，需要进一步研究排水孔不连续溢出边界对水

头计算公式的影响，提出相应的修正系数。综上所述，当排水孔环向夹角采用20。，纵向 间距3m时，衬砌外缘水头特征值为5.21m,将大

浆，并作进一步研究分析其外水头特征。参考文献[1:张有天.隧洞及压力管道设计中的外水压力修正系数:J].水力

幅改善深部隧洞工程圆拱直墙断面衬砌受力，经济

发电，1996，22(12).[2:王建秀，杨立中，何静，等.深埋隧道衬砌水荷载计算的基本理

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工程学报，1997 (02 %.:11'王恩志，王洪涛，邓旭东•“以管代孔”：排水孔模拟方法探讨大连理工大学，2005.(上接第53页％实际运行中一体化污水处理设施(1000m3/d% 直接运行成本约1. 4元/m3)3结语城市河道黑臭水体的治理是一项全面系统的工

2.1.2 水面保洁系统针对现状廉江河上生活垃圾和漂浮物较多的实 际情况，设置4道河面垃圾拦截浮链装置，采用2 条机动船对拦截的生活垃圾打捞清理，保持河道水

作，通过上述综合整治措施，每年可削减入河排污 口的 COD\"约 392t，BOD5 约 236t，氨氮约 75t，总 氮约95t，河道水面观感变得整洁，排污口发黑发 臭现象得到极大地改善，取得较为直观的效果。面整洁。必须指出的是，本文所采用的应急整治措施只

河道增氧曝气系统是黑臭水体治理初期主要污染管控手段，虽然可以

2.1.3

在河道水深超过lm处，每隔约50 > 100m设 在一定程度上改善水体环境和感官，但也存在整治 不彻底和成本较高的问题，建议在应急整治的基础

一台水面曝气机，利用曝气机加速水体复氧，提高 河道水体自净能力。共设深水型水面曝气机20台，

上，尽快配套完善截污管网和污水处理系统，加强 对沿线的生活、工业、农业等面源污染的管控，同 时加强上游来水水质管控和协调调水补给等措施，

浅水型水面曝气机20台，并可随着河道水位的变

化起伏运行。2.1.4 生态净化系统才能真正实现城市黑臭水体的长治久清。参考文献:1'李巍.城市黑臭水体治理方法分析及水质长效改善保持技术研

在河道水流平缓处设置生态浮床10组，每组

生态浮床的面积约40m2，生态浮床种植美人蕉、 芦苇、荇菜等耐污性植物，用于吸收、富集、转化 河道水体污染物质。如图3所示。究 & J].城市建筑，2017，18 (05 % : 388.:2'刘晓玲，徐瑶瑶，宋晨，等•城市黑臭水体治理技术及措施[J].

环境工程学报，2019，3 (13 % : 519-529.:3 '陈弘，孙书洪，赵鹏•基于“一河一策”的黑臭水体治理措施研

究:J] •水利规划与设计，2019(04% : 14-18.:4'朱韻洁，李国文，张列宇，等•黑臭水体治理思路与技术措施

[J] •环境工程技术学报，2018，9 (05 % : 495-501.图3水面保洁增氧曝气及生态净化措施现场:5 '姚彦欣，欧荣轩，陈庆海•清远市澜水河黑臭水体现状及治理

措施[J] •水利规划与设计，2018 (04% : 56-57，121.:6'陈鸥，徐子令，段育慧•基于人工浮床技术的黑臭水体治理试

2.1.5微生物强化自净系统定期投加微生物菌剂(高效基底硝化菌%，投

验研究，水利技术监督，2018 (05 % : 38-40，97.&7 '张瑞斌•南京市黑臭河道水体生态净化技术研究及应用[J] •污

加点共5个，每个投加点投加量约为20kg，可以部 分程度上强化河道水体的自净能力，降解部分水体

染防治技术，2017(04% : 16-18.:8 '住房城乡建设部，环境保护部•关于印发城市黑臭水体整治工

污染物。-130 •作指南的通知& A]. 2015 : 8.