ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 技术应用 商陛能陶瓷涂层材料制备技术的综述 ◆燕晓涛 吕耀辉 林建军 王凯博 摘要：随着机械装备的不断改进和发展，对于机械装备的高速性、重载性、高精度性的要求越 来越高，由此带来了机械装备磨损的增加和使用寿命的降低，为了改善机械装备的性能参数，在已有 的装备表面制备一层金属陶瓷涂层，可有效提高机械装备的性能参数，延长机械装备的使用寿命，所 以，装备表面改性技术逐渐成为近年来的研究热点。针对金属陶瓷具有高硬度、高熔点、耐磨损、 良好的抗热震性和化学稳定性等突出特性，本文通过对激光熔覆技术、自蔓延技术、热喷涂技术等目 前主流表面强化技术的研究，分析它们各自之间的优缺点。同时对各类试验中熔覆层强化材料进行分 析，为下一步试验的改进提供理论基础。 关键词：离子热源；金属陶瓷；制备 引言 材料、信息、能源、生物是本世纪发展最快、最具影响力 的领域，各式各样的新型技术在日常生活及高技术领域中被广 泛应用，潜移默化的改变了人们的日常生活方式，也推动着社 会生产力的向前快速发展。目前单纯金属材料已难以满足日益 复杂的苛刻工况，而将高性能的熔覆层制备在金属部件表面， 赋予其特殊功能，已成为提高严苛＿丁作环境下金属零部件服役 的可靠性重要途径。金属基复合材料具有耐高温、耐腐蚀、耐 磨擦、高强度等系列特点，同时因其制备工艺简易、操作简单、 性价比高的特性，而广泛应用在化丁冶金、机械加Ｔ、国防丁 业等行业 】。 近几年来，学者们也研究发展了一些其他高性能陶瓷涂层 材料制备的方法，如：激光熔覆、自蔓延技术、热喷涂技术、 熔覆技术等。通过这些技术不断的发展完善，使得涂层与基体 两者之间结合性越来越好，而这些新兴技术也在机械加丁、冶 金生产、航天航空等Ｔ业生产过程得到进一步完善提高，从而 带动新一轮材料技术的大变革。 一、高性能陶瓷涂层材料制备方法 １．１激光熔覆技术。激光熔覆技术是采用激光作为热源， 将涂层材料和基体表面同时进行熔化而生成新的表面涂层的技 术。这项技术能够使涂层材料和基体的紧密度提高，大幅度提 高基体的使用寿命、耐高温、耐腐蚀、抗压等一系列性能指标， 因此许多专家学者都致力于该技术的研究。 国内外早已先后开展了用激光制备金属陶瓷熔覆层的试 验，并对其性能参数进行细致的分析研究。在这些试验中， 即使选用的涂层和基体略有差异，试验的效果也不大相同。 Ｖ．Ｏｅｅｌｉｋ，Ｄ．ＭａｔｔｈｅｗｓａｎｄＪ．Ｔｈ．Ｍ通过激光熔覆技术制备新型熔覆 层，对涂层和原基体材料的滑动摩擦性能进行比较，发现涂层 的滑动摩擦性能得到了提高 。瑞士Ｓ．Ｎｉｅｄｅｒｈａｕｓｅｒ，Ｂ．Ｋ，ａｒｌｓｓｏｎ 以激光作为热源在钢基体表面熔覆ｃｏ—Ｃｒ制备出新型金属熔覆 层。并通过一系列分析得出，新型熔覆层在疲劳寿命、表面硬 度、抗拉强度方面有了显著的提高 。王华明运用激光熔覆技 术制备Ｔｉ２Ｎｉ３Ｓｉ／Ｎｉ３Ｔｉ涂层，经试验发现该涂层组织在硬度、耐 磨ｌ生和耐蚀性方面有较大提高 。赵冠琳采用原位反应的方法， 将预制好的钛铁、钒铁及石墨混合物置于钢基体表面，以激光 作为热源，生成ＴｉＣ—ＶＣ增强熔覆层 。武晓雷利用激光熔覆技 ９４ 信息系统工程Ｉ ２０１７ １２ ２０ 术制备ＴｉＣ熔覆层，经试验数据表明，该涂层的显微硬度及耐 磨损性能有了明显的提高 。 不过由于激光熔覆设备的成本价格及后期维护偏高，同时 各种金属材料对不同波长的激光吸收能力也不同，这些因素严 重了激光熔覆技术的发展。 １．２自蔓延技术。白蔓延高温合成（Ｓｅｌｆ－ｐｒｏｐａｇａｔｉｎｇＨｉｇｈ— ｔｅｍｐｅｍｔｕｒｅ Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ｏｒ ＳＨＳ）又称作燃烧合成，是二十世纪中期 出现的一种制备材料的方法，该反应是是利用放热原理，将加 热到一定温度的燃烧物通过混合反应物，由局部燃烧蔓延到整 个体系，合成所需材料的反应。目前ＳＨＳ技术引起了欧美及亚 洲各国的注目，同时我国众多的研究单位也进行了ＳＨＳ技术的 研究，国家更将ＳＨＳ技术列入热点研究项目，迄今为止，研究 人员已使用ＳＨＳ技术制备ｍ多种材料，例如：硅化物、金属间 化合物、碳化物、硫化物等。 王洪涛采用自蔓延高温合成的方法来制备ＡＬ 中间 合金，在制备前将碳粉与钛粉进行充分的混合，由于自蔓延反 应的缺陷，反应发生时粉末材料的液态时间短，并由于ＡＬ３Ｔｉ 和ＴｉＣ相在燃烧过程中发生原位反应，使较小的尺寸存在于铝 基体的晶界，而来不及长成较大的颗粒，会形成有效的形核质 点细化晶粒，同时反应时的高温会蒸发掉一部分杂质，提高产 物的纯度 。近年来也出现了利用自蔓延高同热喷涂技术相结 合的复合技术，该技术是将自蔓延反应的合成物经雾化喷射 到基材表面，与基体发生反应，从而形成合金涂层的方法。 ＨｕｉｙｕａｎＬｉｕ就是利用该新型技术，将 — —ｃ合金粉末喷涂到 基体表面得到ＴｉＣ合金材料，经试验对比发现，该合金涂层的 硬度较反应前有了大幅度的提升，同时合金材料的耐磨性能也 得到了提高 。 自蔓延合成技术（ＳＨＳ）和传统工艺相比较具有明显的优 越ｌ生：一是制作工序简单、设备容易上手；二是反应时间迅速、 生产周期短；三是能源耗低；四是杂质少、生成物纯度高。但 是该方法需要以高度提纯的金属粉末为原材料，并不适合大规 模化生产，同时由于该反应速度过快，会导致实验过程人为无 法控制，存在应力集中的危害。 １＿３热喷涂技术。热喷涂技术是将涂层材料经雾化后喷射 到基体表面，形成新型合金材料的技术。气体火焰喷涂和电弧 喷涂技术是目前常见的两种热喷涂技术，该技术可以对基体表 面的耐磨性、耐腐蚀性进行重点强化，以此延长零部件的使用 寿命，同时还可以快速的对损坏的零部件进行修复，达到１＿作 ！里 垫 堕 ． ：： ＞＞ 需求基本的要求。 热喷涂技术的理论基础在国内外发展的比较完善，在工业 应用方面也相对广泛。如Ｈａｒｓｈａ采用氧乙炔火焰热喷涂的方法， 使喷涂在低碳钢基体表面熔覆ＷＣ，得到了ＷＣ增强的合金涂 层材料，并通过相关实验发现，该涂层的硬度、耐磨损性能得 到显著的提高［９１ｏ Ｍｐｌａｎｃｈｅｌｓｏ为分析Ｎｉ－．－Ｃｒ￣Ｂ－．－Ｓｉ颗粒特征与涂 层材料组织性能之间的关系，采用了不同的热喷涂方法进行实 验对比，以此得出最佳的参数指标 。但是，热喷涂技术也有 明显的技术缺陷，与其他技术相比，热喷涂技术制备的涂层与 基体结合的紧密度较差，适应恶劣工作环境下的能力不足。 １．４熔覆技术。熔覆技术是指采用手工电弧焊、宽带极熔 覆等不同的焊接方法在金属基体表面熔覆一层特定性能的合金 材料，在电弧熔化的过程中，使焊芯、药皮、宽带极等带有特 殊成分的焊接材料进入到金属基体中，以此提高基体的特定性 能。熔覆技术相对其他技术而言，它具有工艺简单，操作方便， 对工作的环境和场所较低等特点，因此该工艺在国内外应 用较广，主要适用于零部件的修复、耐磨性强化等领域。 如杨尚磊研制了一种新型焊条，焊接后，使基体获得高硬 度、抗耐磨的合金涂层，并且该焊条在焊接时不需要提前预热 ［１１１０ ＡｒＶｉｎｄＡ．ｇａｒｉｖａｌ利用熔覆技术在钢基体表面熔覆了一层ＴｉＢＺ 的合金涂层，经相关实验发现，该合金具有良好高硬度、抗耐 磨等力学性能，应用前景十分广泛 。 但是熔覆技术的缺陷也非常明显，就是在焊接过程中咬边、 气孑Ｌ、夹渣、裂纹等熔焊缺陷发生的概率不小，并且增强相的 效果也低于其他表面技术，这大大了熔覆技术的应用。 １．５等离子熔覆技术。等离子熔覆技术是以联合型或转移 型等离子弧作为热源，将基体表面和合金粉末同时熔化，在基 体表面形成合金熔池，通过一系列反应后制备熔覆层的一种方 法。与激光、热喷涂等技术相比，等离子熔覆技术具有稳定性好， 热量集中，参数可控等特点。通过对参数的调整可获得熔宽窄、 熔深浅的熔覆层。等离子弧熔覆技术具有以下特点： １）复合熔覆层质量稳定性高，工程应用可靠性强。最新 研究发现等离子弧熔覆技术可获得无气孔、无裂纹、无溶解、 无碳化物烧损的熔覆层，且碳化物颗粒均匀分布在熔覆层中。 ２）熔覆层耐磨性高，使用寿命长。等离子熔覆技术可大 大提高熔覆层的耐磨性，与原始基体相比较，合金涂层的耐磨 寿命提高了几倍，更加适用于工作环境恶劣的场所。 ３）结合硬度较高。熔覆技术的熔覆层与工件表面为冶金 结合，冶金结合的硬度较高，是热喷涂层结合强度的一倍，因 此可以满足工程实践中的高强度要求。 ４）熔覆层具有一定的抗冲击性。合金熔覆层耐磨性明显 得到提高，可以避免熔覆层剥离破碎现象的发生，大大延长了 使用寿命。 因此，等离子熔覆技术能够基本满足工业生产中对金属涂 层稳定性、耐磨损、硬度、抗冲击性等苛刻要求，同时与其他 表面制备技术相比，等离子熔覆技术性价比非常明显。国内外 学者对等离子熔覆技术的研究比较多。刘政军采用等离子弧熔 覆技术，对放置在基体上的高碳铬铁、硼、铬合金、钨粉和钒 铁等合金粉末进行熔覆，经过一系列的试验发现，熔覆层的耐 磨性能得到了显著的提高，并通过合金粉末的不断优化，最终 实现了Ｎｉ６０等镍基熔覆层的效果 。王晓峰运用等离子熔覆技 术制备含ＴｉＢ２金属陶瓷表面涂层，用电镜设备观察涂层组织结 构时发现，涂层是以ＴｉＢ２晶体作为骨架，而由微量元素组成的 混合组织填充于该结构［１４］０彭竹琴是利用等离子熔覆技术在铸 铁基体表面制备耐磨熔覆层，并对熔覆层的组织性能进行详细 的分析，发现熔覆层的显微硬度可达６００～１２００ＨＶ 。赵昆利用 等离子熔覆技术在铁基体表面制备ＷＣ金属熔覆层，并对该熔 覆层的微观组织结构进行观察，发现熔覆层中ＷＣ合金颗粒分 布均匀，试验效果明显，且ＷＣ颗粒的硬度得到了保持，试验 效果非常显著 ｏ 二、熔覆层强化材料研究 金属基复合材料和自熔性合金材料是目前常用的熔覆层表 面材料，金属基陶瓷复合材料具有强度高、硬度高、可靠性好、 耐磨性良好等特点，与大多数金属增强相的物性匹配非常高。 同时，金属复合材料的性能由相界面的结合强度、陶瓷晶粒间 的金属层厚度和晶粒尺寸决定，其功效的提升也十分显著。因 此，金属基复合材料是表面材料的首选。 ２．１熔覆层增强相的选择。熔覆层增强相的选择主要由增 强相材料的抗压、硬度、熔点、密度、热稳定性、价格等综合 参数来决定的。此外，还需要综合考虑增强相与基体的物性匹 配、界面结合以及与液态金属之间的润湿等相互关系。 不同的增强相和同一种基体材料制备的复合金属，在组织 结构和力学指标方面也会存在差异。碳化钛钢结硬质合金以钢 为粘结剂，同时继承了硬质合金和钢的优点，并具备了硬质合 金的抗磨损、高硬度的特性，碳化钛钢结合金具有明显的优点： １）成本造价低，原材料产量丰富，制备工艺相对简单；２） 达到一定温度时可发生塑形变化，使用性良好；３）较ＷＣ合金 硬度更高，具有较高的热稳定性，抗高温氧化ｌ生能良好；４）碳 含量具有较高的灵活性，能在较大的范围内波动；５）ＴｉＣ密度 ｆ４．９０ｇ／ｃｍ￣仅为ＷＣ的１／３，在抗耐磨ｆ生方面方面具有明显优势。 ２．２ ＴｉＣ基钢结硬质合金的组织特眭号性能。余玖明指出， 纯Ｆｅ条件中的ＷＣ溶解度在温度达到１２５０℃时能够达７．０％， 而ＴｉＣ溶解度则是０．５％；液体Ｆｅ对ＴｉＣ的润湿角在１５００￣Ｃ的 真空条件下为４１。，而对ＷＣ的润湿角在１４９０￣Ｃ的真空下则为 ｃ。因此，ＷＣ材料与铁基体之间能够相互作用、相互渗透、 相互影响，有利于形成更加紧密的金属界面。为优化ＷＣ与钢 基体之间的润湿性，同时为削弱硬质相颗粒长大的作用，可以 其中添加适量的Ｍｏ合金元素［１７｝０吴强通过对ＴｉＣ一５０Ｎｂ钢结硬 质合金研究发现，在ＴＩＣ硬质相与钢基体烧结的过程中，会出 现两者之间相互扩散的现象，并且形成了规律生长的ＴｉＣ晶体 小凸起，在进一步试验中发现，这些晶体会增强ＴＩＣ和钢基体 之间的结合强度ｆｌｅｌ￣ 伍春花发现ＣｅＯ２和Ｆｅ—Ｒ Ｅ中间的合金对ＴＩＣ基钢合金 的合成有一定的影响作用，如果是在钛粉和碳粉混合阶段，给 合金混合物添加适量的 —Ｒ Ｅ中间合金，可实现脱氧保碳的 信息系统工程Ｉ ２０１７．１２ ２０ ９５ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 技术应用 效果，进一步提高合金的密度、降低孑Ｌ隙度以及抑制硬质相的 生长的效果［１９］０ ２．３ ＴｉＣ基钢结硬质合金的力学性能。尤显卿发现合金中硬 质相粒子的大小及分布状态会影响钢结硬质合金表面热疲劳裂 纹扩展的方式，对于小粒子硬质相，裂纹能够直接穿透其聚集区， 而对于较大的粒子硬质相，裂纹是不能直接穿透的，而裂纹扩散 方路径是沿着基体的界面 。在冷热循环过程中，通过对合金中 ＷＣ含量的，可以使钢基体中ＷＣ粒子能够以小颗粒的形式 均匀的分布，不仅大大减少钢基体相中的孔隙大的问题，同时还 会增加合金的耐高温的ｌ生能，也会减少基体裂纹的形成概率。这 也是在ＴｉＣ基合金合成中可以参考借鉴的地方 。 杜晓东发现硬质相剥落引起了ＷＣ基钢结硬质合金的磨 损，硬质相剥落的原因为是硬质相与基体产生裂纹并且裂纹扩 展，同时硬质相与硬质相交界面产生裂纹并扩展，因此在研究 ＴｉＣ基钢结硬质合金磨损机理的时候可以借鉴 。杨瑞林对钢 结合金的耐磨性进行了研究，发现碳化物的数量和类型都会对 合金的耐磨性产生一定影响：在碳化物的类型及数量相同的情 况下，合金的耐磨性则南基体的组织形态和硬度大小来决定的， 其他因素的影响可以忽略不计；而在静载和动载这两种测试条 件下发现，材料的耐磨性主要由基体的硬度来决定的。在滑动 干摩擦条件下，合金的磨损主要表现是表层剥落现象的发牛， 主要是因为合金的组织结构发生了弹塑性变形，而裂纹在弹塑 性的作用下逐渐产生，然后进一步发生扩散，最终导致合金发 生表层剥落现象。因此，耐磨性与合金的韧性必然存在联系 。 刘舜尧发现粘结相中Ｍｎ、Ｆｅ元素的低含量是造成ＴｉＣ基 高锰钢结硬质合金在使用过程中发生碎裂现象的主要原网 。 文献指出ＤＧＪＷ４０钢结合金的冲击韧度变化决定了该材料的耐 磨性变化，因此增强材料的耐磨性的主要途径就是提高该合金 的冲击韧度 。陈兆盈 通过对ＴｉＣ基高锰钢合金的制备，发 现要合理正确的选择硬质相含量，同时要适当的添加Ｎｉ、Ｍｏ 合金，并且要不断的调整粘结剂中碳与锰的比例；其次，在制 备合金的过程中，球磨工艺是否能够将粉末完全充分｝昆合也非 常重要。另外值得关注的是，Ｍｎ在高温烧结阶段的挥发问题。 三、结论 ＴｉＣ熔覆层具有熔覆层耐磨性高、结合强度好、加Ｔ和成 型容易、结构和性能易等优点，是一种应用前景广阔的表 面强化技术。啪 参考文献 『１］孙希秦．材料表面强化技术 以Ｊ北京：化学工业出版社，２（Ｘ）５． 『２］Ｏｃｅｌｉｋ Ｖ，Ｍａｔｔｈｅｗｓ Ｄ，Ｄｅ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｓｌｉｄｉｎｇ ｗｅａｒ ｒｅｓｉｓａｔｎｃｅ ｏｆｍｅｔｌａ ｉＴｍｔｒｉｘ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｌａｙｅｒｓ ｐｒｅｐａｒｅｄ ｂｙ ｈｉｇｈ ｐｏｗｅｒ ｌ＊ｓｅｒ［１］．Ｓｕｒｆａｃｅ ａｎｄ Ｃｏａｔｎｉｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２（Ｘ）５，１９７（２—３）：３０３—３１５ 【３］Ｎｉｅｄｅｒｈａｕｓｅｒ Ｓ，ＫＭｓｓｏｎ Ｂ．Ｍｅｃｈａａｆｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆｌａｓｅｒ ｃｈｄｄｅｄ ｓｔｅｅｌ ＵＪ． Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ｎａｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ｗＢ，１９（１１）：１６１１ １６１６ 【４］Ｗａｎｇ Ｈ Ｍ，Ｔａｎｇ Ｈ Ｂ，Ｃａｉ Ｌ ｘ，ｅｔ ａ１．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｍｒｅ ａｎｄ ｗｅａｒ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆｌａｓｅｒ ｃｌａｄ Ｔｉ２Ｎｉ３Ｓｉ／Ｎｉ３Ｔｉ ｍｕｌｔｉｐｈａｓｅ ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ ｃｏａｔｉｎｇｓ Ｉｌｌ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ Ａ： Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｎｉｇ，２（Ｘ）５，８【１（８）：１６７７—１６８２ ９６ 信息系统工程ｌ ２０１７ １２．２０ 赵冠琳，邹增大，王新洪，等激光熔覆原位自生Ｔｉ Ｃ—ＶＣ复合 增强铁基合金层的研究ｌ Ｊｌｌ山东大学学报，２（ｘ）８，３８（２）：６－９ 『６］武晓雷，陈光南激光形成原位Ｔｉ Ｃ颗粒增强涂层的组织及性能 ＿Ｉｌ＿金属学报，１９９８，３４（１２）：１２８４—１２８８ ｌ７１王洪涛．自蔓延高温合成Ａ１一Ｔ卜ｃ中间合金结构与性能的研究 ＩＤ１兰州：兰州理工大学，２（Ｈ１４． ［８Ｊ ＨｕｉＹｕａｎ Ｌｉｕ，ＪｉＨｕａ Ｈｕａｎｇ．Ｒｅａｃｔｉｖｅ ｆｌａｍｅ ｓｐｒａｙｉｎｇ ｏｆ ＴｉＣ—Ｆｅ ｃｅｍｌｅｔ ｃｏａｔｉｎｇ ｕｓｉｎｇ ａｓｐｈａｌｔ ａｓ ａ ｃａｒｂｏｎａｃｅｏｕｓ ｐｒｅｃｕｒｓｏｒ［ｊ１ Ｓｕｒｆａｃｅ ａｎｄ Ｃｏａｆｉｎｇ￣ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２（× ，２（）（）（１ ８－１９）：５３２８—５３３３． １９ｌｓ Ｈａｒｓｈａ，Ｉ）Ｋ Ｄｗｉｖｅｄｉ，Ａ Ａｇｒａｗａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆＷＣ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｉｎ Ｃｏ— Ｃｒ—Ｗ Ｎ＿＿Ｃ ｎ ｌｎ１ｅ ｓｐｒａｙｅｄ ｃｏａｔｉｎｇｓ ｏｎ ｍｉｃｒｏｓｔｒｔｌｃｔｕｒｅ．ｍｉｃｒｏｈａｒｄｎｅｓｓ ａｎｄ ｗｅａｒ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ［Ｊ］Ｓｎｒｆａｃｅ ａｎｄ Ｃｏａｔｉｎｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０｛）７ ２０１（１ ：５７６６—５７７５． ＩＩＯＩＰｌａｎｃｈｅ Ｍ Ｐ，Ｌｉａｏ Ｈ，Ｎｏｍｌａｎｄ Ｂ，ｅｔ ａｌ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｉｈｐｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ＮｉＣｒＢＳｉ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｉｔｃｓ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｃｏａｔｉｎｇ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｕｓｉｎｇ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ｔｈｅｍＭ ｓｐｒａｙｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ［ｊ１．Ｓｕｒｆａｃｅ＆Ｃｏａｔｎｉｇｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２（ ，２（×）（７）：２４６５—２４７３． １１１１杨尚磊，吕学勤，邹增大，等基于ＴｉＣ—ＶＣ的抗磨粒磨损堆焊 焊条ＵＩ机械工程材料，２（）（）４，２８ｆ６）：２０—２２ 【１２］ＡｒｖｉｎｄＡ．ｇａｒｗａｌ，Ｎａｒｅｎｄｒａ Ｂ Ｄａｈｏｔｒｅ Ｐｕｌｓｅ ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｐｅｒｈａｒｄ ｂｏｆｉｄｅ ｃｏａｔｉｎｇｓ ｏｎ ｆｅｒｒｏｕｓ ａｌｌｏｙＢｌ Ｓｕｒｆａｃｅ ａｎｄ ｃｏａｔｉｎｇ＞Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ １９９８， １０６（２—３）：２４２—２５（）． 『１３１刘政军，李杰，董晓强，等ｃｒＢ ｗ—ｖ系铁基高温耐磨堆焊合 金及耐磨机理的研究＿ＪＩ＿硬质合金，１９９７，１４（４）：２３４—２３９． １１ ４ｌ王晓峰，单平，王惜宝等等离子弧堆焊ＴｉＢ２金属陶瓷涂层的 组织及性能【『ｌ＿焊接学报，２…５，２６（７）：３３—３６ 『１５ｌ彭竹琴，卢金斌，吴玉萍等铸铁表面等离子熔覆Ｆｅ—Ｃｒ—Ｓｉ—Ｂ 涂层的组织特征【Ｉ１．材料热处理学报，２（）（）８，２９（１）：１２４—１２７． Ｉ１６１赵昆，王红英，程志国利用等离子弧堆焊获得铁基合金＋碳化 钨硬质合金的复合堆焊层【『Ｊ＿焊接学报，２（Ｈ圮，２３（３）：５６—５８． １１７ｆ余玖明，冯星，陆磊Ｍｏ台量对ＷＣ一８（Ｆｅ—ｃｏ Ｎｉ）硬质合金组 织和性能的影响［ｊ１．江西科学，２０１５（６）：８８８—８９３ Ｉ１８】吴强，胡镇华．ＴｉＣ一５０Ｎｂ钢结硬质合金烧结过程中ＴｉＣ硬质 相变化的热力学模型ｌ１Ｉｌ硬质舍金，１９９９，３：１２３—１２６． ｌ伍春华．硬质合金中添加稀土元素对粘结相钴的影响【『ｌ＿粉末冶 金材料科学与工程，１９９７，３：２２２—２２８． １２（Ｕ尤显卿，李健ＧＪＷ５０钢结硬质合金热疲劳裂纹扩展的研究ＩＪ１ 材料热处理学报，２（）（）４，２５（１）：７４—７８ 【２１】Ｐａｒｋ Ｃ，Ｎａｍ Ｓ，Ｋａｎｇ Ｓ Ｅｎｈａｎｃｅｄ ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ ｏｆ ｔｉｔａｎｉｎｍ ｃａｒｂｏｎｉｔｒｉｄｅ ｂ￣ｔｓｅｄ ｃｅｒｌｎｅｔｓ ｂｙ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ ｃａｒｂｉｄｅｓ［Ｊ］Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ａ， ２（）１６．６４９：４０｛）一４（）６ 【２习杜晓东，尤显卿，郑玉春ＷＣ基铜结硬质合金磨损机理研究 硬质合金，２ｏ｛）１，１８（１）：２１—２６ 【２３】杨瑞林，李力军．钢结硬质合金的磨料磨损耐棼｝生Ｕ】＿硬质合金， １９９６ ２：７３－７７ 【２４Ｊ刘舜尧．碳化钛高锰钢结硬质合金的碎裂成因［Ｊ１．中国有色金属 学报，２００２，１２（４）：７１４－７１８ ｆ２５ｌ杜晓东，尤显卿冲击韧度对Ｉ）ＧＪＷ４４）钢结硬质合金耐磨性的 影响【１Ｉ．热加工工艺，１９９９，６：１９－２１． 【２ ６ｌ陈兆盈．Ｔｉ（ 高锰钢结硬质合金及其应用［ｊＩ金属材料与冶金工 程、１９９８．６：１—５ （作者单位：陆军装甲兵学院装备维修与再制造系）
